塔吊选型、平面布置及基础施工方案

塔吊选型、平面布置及基础施工方案

目录

1第1章 编制说明及依据

11.1 编制说明

11.2 编制依据

11.2.1 规范、规程

11.1.2 图纸

11.1.3 塔吊使用说明书

1第2章 工程概况

12.1 工程整体概况

22.2 项目简介

22.3 场地水文地质及工程地质概况

32.4岩土 告相关参数表

6第3章 塔吊选型及平面布置

63.1 现场塔吊选型一览表

83.2塔吊基础的选型

83.3塔吊基础定位图

103.4塔吊基础标高示意图

103.5塔吊基础承台平面尺寸

103.5.1QTZ160(PT6516)（1#和2#塔吊）塔吊基础承台及平面尺寸

113.5.2 6010塔吊（3#塔吊）基础承台及平面尺寸

13第4章 施工准备

134.1 技术准备

134.2 劳动力准备

134.3 施工工期

13第5章 QTZ160(PT6516)塔吊基础施工

135.1桩基施工

135.1.1工艺流程

145.2承台施工

145.2.1工艺流程

155.2.2施工要求

16第6章 6010塔吊基础施工

166.1基础简介

166.2工艺流程

166.3技术参数

176.4塔机基础的安装

176.5钢铰线张拉

176.6塔机基础的拆卸

176.7安全措施

18第7章 安全措施

18第8章 塔吊基础详图及计算书

188.1QTZ160(PT6516)塔吊基础详图

218.2 QTZ160(PT6516)塔吊基础计算书

218.2.1.独立桩承台设计(CT5-800-非工作状态)

288.2.2独立桩承台设计(CT5-800-工作状态)

358.2.3 单桩水平承载力

368.2.4连续梁计算

408.2.5交叉暗梁设计

第1章 编制说明及依据

1.1 编制说明

本方案为武清区高村镇起步区01单元04-12中学项目塔吊选型、平面布置及基础施工方案，旨在指导塔吊选型及塔吊基础的定位及施工，保障工程质量、安全，并使组织安排得到有效控制。

1.2 编制依据

1.2.1 规范、规程

表1.2-1 参考规范、规程表

图纸

本方案使用图纸为业主提供电子版图纸。

塔吊使用说明书

QTZ160(PT6516)塔吊使用说明书。

QTZ80(6010)塔吊使用说明书。

第2章 工程概况

2.1 工程整体概况

表2.1-1 工程基本概况表

2.2 项目简介

建筑层高及室内外高差：1#楼首层层高为4.80m，二~五层层高为4.20m，室内外高差为200mm；2#楼首层层高为3.90m，二~六层层高为3.60m，室内外高差为200mm；3#楼层高为3.60m，室内外高差为200mm；4-1#楼层高为3.20m,室内外高差为200mm；4-2#楼层高为3.20m，室内外高差为200mm。

本项目主要楼栋单体3个，其中两个单体主体为装配式结构（叠合板和预制楼梯）但对材料的水平运输提出较高要求，且施工工期紧张，为满足现场施工需要，现场共布置3台塔吊：QTZ160(PT6516)塔吊2台QTZ80(6010)塔吊1台。

2.3 场地水文地质及工程地质概况

建设单位提供的京津同城（天津）投资有限公司 新建 04-12 地块高中 岩土工程勘察 告（工 号：KC2019B299 ），本项目所处场地地基均匀性及稳定性如下：

场地 0.0～1.0 米深度为人工填垫的①2素填土。 ①2素填土呈松散状态，以黏性土为主，夹少量灰渣砖石屑。该层分布稳定， 填垫年限小于 10 年，层厚 0.5～5.0 米，最大厚度出现在场地 25#孔地段。

场地 1.0～5.0 米深度为新近沉积层的③1粉质黏土层、③2粉砂层。 ③1粉质黏土层分布不稳定，仅在场地 24#孔地段分布，层厚约 0.5 米。 ③2 粉砂层分布基本稳定，局部受早期人工开挖影响，仅在场地 25#孔地段 缺失，该层层厚 3.0～5.1 米。 以上各土层厚度及顶板变化稍大。

3、场地 5.0～13.5 米深度为第Ⅰ陆相层的⑤1黏土、⑤2粉质黏土、⑤31粉土 层、⑤32粉砂层、⑤4粉质黏土层。 ⑤1黏土层分布基本稳定，仅在场地 23#孔地段缺失；⑤2粉质黏土层分布不 稳定，在场地 5#、7#、8#、12#～18#、21#、25#、29#孔地段缺失；⑤31 粉土层 分布不稳定，在场地 1#、11#～15#、19#、20#、26#孔地段缺失；⑤32 粉砂层分 布不稳定，在场地 7#～10#、16#～18#、22#、23#孔地段缺失；⑤4 粉质黏土层 分布稳定。 以上各土层厚度及顶板变化较大。

4、场地 13.5～16.0 米深度为第Ⅱ陆相层的⑧1粉砂层。 ⑧1粉砂层分布稳定，厚度及顶板变化稍大。

5、场地 16.0～28.0 米深度为第Ⅲ陆相层的 ⑨1粉质黏土层、⑨2粉土层、 ⑨3粉质黏土层、⑨4粉土层、⑨5粉质黏土层、⑨51粉土层、⑨6黏土层。 ⑨1、⑨3、⑨5 层分布稳定，厚度及顶板高程变化稍大；⑨2、⑨4、⑨51、⑨6 层分布不稳定，厚度及顶板高程变化稍大。 ⑨2粉土层仅在场地 3#、6#、8#、9#、16、18#、24#孔地段分布；⑨4粉土层 在场地 4#～6#、8#～10#、16#、23#孔地段缺失；⑨51粉土层仅在场地 1#～10#、 16#孔地段分布；⑨6黏土层在场地 11#～13#、18#～20#、25#、26#孔地段缺失。

6、场地 28.0～45.0 米深度为第Ⅳ陆相层的?1 粉砂层、?2 粉质黏土。 各土层分布稳定，厚度及顶板高程变化较小。

综上所述，本场区 13.5 米以上各土层分布稳定性一般，厚度及顶板高程变 化稍大，土质均匀性较差；本场区 13.5 米以下主要土层分布基本稳定，厚度及 顶板高程变化较小，土质较均匀。综合评定本场地地基土均匀性一般，对于建筑 物桩基持力层部位地基基本稳定。

根据勘察结果，结合区域水文资料，本场区浅部地下水属潜水～承压水类型。 潜水含水层主要为⑤31粉土层、⑤32粉砂层，承压水含水层主要为 ⑧1粉砂层、 ⑨2粉土层、⑨4粉土层、⑨51粉土层、?1粉砂层。潜水层受大气降水及地表水体 侧渗为主要补给方式，主要以蒸发方式进行排泄，地下水位动态主要受气候、地 面水体的影响，无统一的地下水流场。对本工程有影响的主要为潜水。 天津地区多年年平均降水量为 600 毫米左右。年降水量主要集中在 7～9 月 份，占全年降水量的 70%～80%，年高水位期出现在 8～9 月份，年最低水位期出 现在 4～6 月份，年水位变幅值为 0.5～1.0 米。 勘察期间，本场地地下水初见水位埋深为 4.8～5.5m 左右，相应水位标高在 4.92～5.30m 左右,稳定水位埋深为 4.5～5.2m 左右，相应水位标高在5.22～ 5.60m 左右。

2.4岩土 告相关参数表

依据《天津市岩土工程技术规范》（DB/T29-20-2017）及《建筑地基基础设

计规范》（GB50007-2011），并结合我院在该地区工程实践经验提供有关土层天然

地基土承载力特征值，本场地浅部各土层的承载力特征值如下：

地层岩性 顶板标高(m) 层厚（m） 承载力特征值 f ak (kPa)

③ 1 粉质黏土9.51 0.5 100

③ 2 粉砂8.38～9.78 3.0～5.1 130

⑤ 1 黏土4.28～5.98 0.7～3.0 90

⑤ 2 粉质黏土2.46～4.76 0.7～2.3 100

⑤ 31 粉土1.32～3.92 1.0～4.5 120

⑤ 32 粉砂-1.23～3.78 0.8～5.8 150

⑤ 4 粉质黏土-2.88～0.58 1.0～3.3 110

⑧ 1 粉砂-3.92～-2.22 1.5～3.4 200

⑨ 1 粉质黏土-6.22～-4.24 0.9～3.5 140

⑨ 2 粉土-6.68～-6.25 1.0～1.5 160

⑨ 3 粉质黏土-8.16～-7.49 3.2～5.0 150

⑨ 4 粉土-11.62～-10.92 1.0～1.8 170

⑨ 5 粉质黏土 -12.72～-12.04 1.5～3.6 150

⑨ 51 粉土 -14.86～-14.15 0.8～2.0 170

⑨ 6 黏土 -16.16～-15.42 1.7～4.0 140

? 1 粉砂 -19.54～-15.44 5.7～9.7 240

? 2 粉质黏土 -27.66～-25.24 2.4～8.0 200

单桩极限承载力标准值估算见下表：

第3章 塔吊选型及平面布置

3.1 现场塔吊选型一览表

表3.1-1 塔吊选型一览表

具体布置详见图3.1-1总平面布置图，为了便于塔吊的按拆，明确塔吊安装时的相对角度，具体详3.2-1~3塔吊基础定位详图。现场3台塔吊均不需要附墙。

图3.1-1 总平面布置图

3.2塔吊基础的选型

天津资质工程勘察院勘察的京津同城（天津）投资有限公司 新建 04-12 地块高中土工程勘察 告（工号KC2019B229）以及现场实际情况等要求，对三台塔吊基础做如下选型：

1#塔吊和2#塔吊选用QTZ160(PT6516)。塔吊基础采用灌注桩承台基础，桩径800mm，有效桩长28000mm，桩身混凝土等级C35。桩顶标高-2.85m。承台6500mm*6500mm*1300mm。混凝土标号C40。承台浇筑混凝土时将支腿按定位埋入。支腿斜度不大于1/1000。桩顶伸入承台50mm。

对于3#塔吊选用6010塔吊。此塔吊基础你选用砼预制拼装塔机基础。

其中塔吊基础的具体定位详见"塔吊基础定位图"；

塔吊承台顶标高的详见"塔吊基础承台顶标高控制图"。

3.3塔吊基础定位图

图3.3-1 1#塔吊基础定位详图

图3.3-2 2#塔吊基础定位详图

图3.3-3 3#塔吊基础定位详图

考虑到2#塔吊距离北侧工地在施住宅楼的距离，需要将2#塔吊大臂节臂至55m，现场安装视情况做大臂长度的调整，避免塔吊大臂与相邻工地构筑物的冲突。

3.4塔吊基础标高示意图

图3.4-1 塔吊基础承台标高示意图

表3.4-1 塔吊承台顶标高表

3.5塔吊基础承台平面尺寸

3.5.1QTZ160(PT6516)（1#和2#塔吊）塔吊基础承台及平面尺寸

3.5.2 6010塔吊（3#塔吊）基础承台及平面尺寸

施工准备

技术准备

2、针对各塔吊基础的详细要求，编写技术交底，提出材料计划；

3、塔吊基础施工前要对定位及标高进行复合；

4、相关材料进场后要进行复试。

劳动力准备

塔吊基础承台的钢筋、模板、混凝土由劳务队伍进行施工，共计劳动力25人，相应的工种配备如下：

表4.2-1 劳动力计划表

注：以上数据仅用于现场施工参考，不作为其他依据。

施工工期

表4.3-1 塔吊进出场时间表

注：以上数据仅用于现场施工参考，不作为其他依据。

QTZ160(PT6516)塔吊基础施工

5.1桩基施工

5.1.1工艺流程

图5.1-1 打桩工艺流程图

5.2承台施工

5.2.1工艺流程

图5.2-1 工艺流程图

5.2.2施工要求

1、基础承台土方开挖按1：1大坡度放坡（坑底宽度为承台垫层宽度b+工作面宽度600mm×2）。详见图5.2-2土方开挖平面图及图5.2-3开挖剖面图。

图5.2-2 土方开挖平面示意图

图5.2-3 1-1剖面图

2、承台底部浇筑100mm厚C20混凝土垫层。

3、承台侧模采用24砖胎膜，高度为承台高度。

4、塔吊支脚的安装放置应连同第一节标准节进行，待调至垂直后方与承台内钢筋焊接牢固。

5、承台钢筋在遇到塔吊支角时可避开绑扎，但不允许将钢筋截断。

6、在塔吊支角安装完成后，浇注混凝土前应再次复核塔吊支角的垂直度，满足塔吊安装要求后再准备浇注承台混凝土。

7、混凝土采用连续分层浇筑。浇筑混凝土时应随时监测塔吊支脚的垂尺度，混凝土的振捣采用对称振捣的方法，杜绝振动泵碰到塔吊支脚。塔吊的安装要基础混凝土强度达到100％后方可进行。

8、浇筑混凝土的过程中留置好标养及同条件试块。

第6章 6010塔吊基础施工

6.1基础简介

此塔机基础分别由1块中心键、4件过度键、4件端件、4件端键及四件配重件组成，各种构件通过柔性材料穿孔结成十字型组合体，再在十字型组合体的相应构件上扣压配重组成塔机基础整体。组合体的过渡键，端键上设有多种组合的螺栓孔，安装塔机时可根据塔机机型选择相应螺栓孔通过专用螺栓连接紧固。

6.2工艺流程

6.3技术参数

（1）地基承载力设计标准值fk≥0.12Mpa

(2)混凝土垫层强度C30,表面平整度≯4mm

(3)钢铰线单根工作拉力值为12吨

（4）地脚螺栓单根紧固力矩≥2000NM

6.4塔机基础的安装

1、塔机基础拼装图见塔吊说明书。

2．清理构件垂直连接面不得有任何杂物，清理抗剪键的凹槽内不得有任何存留物，钢铰线管道内不得有存留物。

3．在抗剪键凹槽内注槽1／3等的黄油，把抗剪键均匀地包裹，以防锈蚀。

4、开始吊装中心键按塔机基础十字线就位。

5、吊装过度键、端键。

6、穿钢铰线。将钢绞线穿入预埋的Ф25pvc管中，上面4根，下面8根，并使钢铰线固定锚头，抗压板依次紧挨。

6.5钢铰线张拉

（1）钢铰线两端预留约60—70cm

(2)接好油泵的电源线及千斤顶油管，并开机试运行检查千斤顶性能是否良好，同时认真检查被拼装物件的间隙内有无杂质。

（3）钢铰线张拉，首先把下部单根钢铰线穿入千斤顶，使千斤顶顶头紧挨瞄具，把千斤顶端平，启动油泵，使千斤顶开始工作，钢铰线张拉直到把构件合拢在—起，使构件间无间隙且油泵表略大于要求值为止，当首根钢铰线张拉末达到构件间无间隙时，可用相同办法张拉第二根钢铰线，直到构件间隙紧密结合为止。

(4)然后以同样的方法上下轮回的张拉，连接固定各基础构件的钢铰线直径为15.24mm，每根所能承受的拉力值为1860Mpa。

（5）预应力钢铰线为上部4根，下部8根，每根施加的预应力为30MP左右，控制在12-14吨左右。

（6）预应力钢铰线张拉完成后，再安装四或八块配重件。

（7）基础安装完成后，应组织相关人员验收，验收合格后方可进行塔机的安装。

6.6塔机基础的拆卸

当塔机结构全部拆完以后，方可进行塔机基础的拆卸。

先用千斤顶进行退张，使钢铰线完全卸落后，把钢铰线抽出，构件分离时，首先撬棍在分离构造处把构件分开10-20mm再吊装，将构件装车运走至此塔基工作全部完成。

6.7安全措施

1．建立建全职业健康安全管理体系（GB／28001：2001)，明确岗位责任制，做到分工明确，落实到位。

2．辨识塔机基础施工及安装中可能存在的安全隐患(危险源)制定相应的控制措施，并对班组织进行安全技术交底。

3．塔机基础的吊装和塔机安装，应专人指挥。在施工现场设置必要的隔离区域，严禁非安装人员入内。

4． 建立必要的通讯联络保障系统，确保安装信息畅通，确保安装行动步调统一。

5. 塔机在使用过程中，每周应检查螺母是否禁锢，检查地基是否发生不均匀沉降。尤其是在刮风雨天气，增加检查地基是否发生不均匀沉降的频次。

6． 塔机基础地基应进行扦探、地基不得有垃圾土、墓穴、空洞；安装塔机基础应避开井点、降水点。

7． 塔机安装的安全技术要求应严格执行相应型号塔机安全技术要求及国家相应法规及规范要求。

第7章 安全措施

1、施工必须符合《建设工程施工安全技术操作规程》，操作人员持证上岗，并进行安全技术交底，遵守用电安全规则。

2、落实各项安全管理制度，定期召开安全生产专题会议，经常组织检查施工安全情况。实施"施工安全否决制"，对违章作业，专职安全员有权中止施工，并限期进行整改，坚决服从调度，配合各级组织进行的安全检查。

3、现场文明施工严格按照天津市政府的有关规定执行。按"谁施工、谁负责"的原则，既要统一领导，又要分工负责。

4、服从现场的统一布置管理，按要求堆置原材料，并做到挂牌堆放整齐，施工现场做到工完场清。

5、动火作业前一定要办理相关动火作业手续。

6、桩机组装、拆卸必须在空旷地面进行，上空不得有高压线或障碍物，确保组装、拆卸、装车顺利进行。

7、桩机施打过程中，施工人员必须远离桩锤5米以外的安全处。

8、卸桩、吊桩过程中，挂桩小钩外必须系好风缆绳，确保控制桩吊运中的方向，以防发生与桩机、吊车、汽车相碰事故。

9、专职安全员必须将送桩坑作为一个重大隐患点，送桩坑封闭同桩口，虽然采取了封闭、包围、挂牌等措施，但还必须重点监控，经常巡视，以免人、物坠落。

10、吊桩、喂桩、送桩、吊机和桩机移位时必须有专人指挥，分工明确，统一信号。夜间指挥必须用明暗信号。

11、施工机电设备均应设置安全防护罩并接地接零，机具操作由专人负责，并执行挂牌制度，做到单机单闸单独触保器，防止触电事故的发生。

12、进入施工现场必须戴好安全帽，夜间施工必须有足够的照明。

塔吊基础详图及计算书

8.1QTZ160(PT6516)塔吊基础详图

8.2 QTZ160(PT6516)塔吊基础计算书

8.2.1.独立桩承台设计(CT5-800-非工作状态)

执行规范:

钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; Q - HRBF400; R - HRBF500

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1 设计资料

1.1 已知条件

承台参数(5 桩承台第 1 种)

_承台底标高 _: -3.000(m)

_承台的混凝土强度等级_: C40

_承台钢筋级别 _: HRB400

_配筋计算as _: 100(mm)

承台尺寸参数

桩参数

_桩类型 _: 泥浆护壁钻(冲)孔桩

_承载力性状 _: 端承摩擦桩

_桩长 _: 28.000(m)

_是否方桩 _: 否

_桩直径 _: 800(mm)

_桩的混凝土强度等级 _: C35

_单桩极限承载力标准值_: 4000.000(kN)

_桩端阻力比 _: 0.400

_均匀分布侧阻力比 _: 0.400

_是否按复合桩基计算 _: 是

_桩基沉降计算经验系数_: 1.000

_压缩层深度应力比 _: 20.00%

柱参数

_柱宽 _: 1600(mm)

_柱高 _: 1600(mm)

_柱子转角 _: 0.000(度)

_柱的混凝土强度等级_: C30

柱上荷载

标准值

_弯矩Mxk _: 3111.000(kN.m)

_弯矩Myk _: 3111.000(kN.m)

_轴力Nk _: 662.200(kN)

_剪力Vxk _: 116.700(kN)

_剪力Vyk _: 116.700(kN)

是否为地震荷载组合 _: 否

基础与覆土的平均容重_: 25.000(kN/m3)

土层信息

_地面标高 _: -1.600(m)

_地下水标高_: -6.000(m)

1.2 计算内容

(1) 桩基竖向承载力计算

(2) 承台计算(受弯、冲切、剪计算及局部受压计算)

(3) 软弱下卧层验算

(4) 桩基沉降计算

2. 计算过程及计算结果

2.1 桩基竖向承载力验算

(1) 桩基竖向承载力特征值R计算

根据《桩基规范》5.2.2及5.2.3

式中：

Ra —— 单桩竖向承载力特征值；

Quk —— 单桩竖向极限承载力标准值；

K —— 安全系数,取K=2。

单桩竖向极限承载力标准值 Quk = 4000.000(kN)

单桩竖向承载力特征值 Ra = 2000.000(kN)

根据《桩基规范》5.2.5 不考虑地震作用

_承台效应系数ηc _= 0.090

_地基承载力特征值加权平均值fak _= 117.323(kPa)

_计算基桩所对应的承台底净面积Ac_= 7.947(m2)

复合桩基竖向承载力特征值 R_= 2083.917(kN)

(2) 桩基竖向承载力验算

根据《桩基规范》5.1.1 式5.1.1-1计算轴心荷载作用下桩顶全反力,式5.1.1-2计算偏心荷载作用下桩顶全反力

在轴心荷载作用下,桩顶全反力 Nk = 428.190(kN)

按《桩基规范》5.2.1(不考虑地震作用) 式5.2.1-1 (Nk≤1.00R) 验算

_(Nk=428.190kN) ≤ (1.00R=2083.917kN) 满足.

在偏心荷载作用下,按《桩基规范》5.2.1(不考虑地震作用) 式5.2.1-2(Nkmax≤1.20R) 计算

_桩号 1 : (N1k=398.465kN) ≤ (1.20R=2500.700kN) 满足.

_桩号 2 : (N2k=1015.171kN) ≤ (1.20R=2500.700kN) 满足.

_桩号 3 : (N3k=428.190kN) ≤ (1.20R=2500.700kN) 满足.

_桩号 4 : (N4k=-158.791kN) ≤ (1.20R=2500.700kN) 未进行抗拔验算.

设计说明：已进行抗拔计算，详抗拔承载力计算书。

_桩号 5 : (N5k=457.915kN) ≤ (1.20R=2500.700kN) 满足.

_(Nkmax=1015.171kN) ≤ (1.20R=2500.700kN) 满足.

2.2 承台受力计算

(1) 各桩净反力(kN)

根据《桩基规范》5.1.1 式5.1.1-2计算桩顶净反力(G=0.0kN)

桩号01 净反力: 1000.000(kN)

桩号02 净反力: 1018.868(kN)

桩号03 净反力: 1000.000(kN)

桩号04 净反力: 981.132(kN)

桩号05 净反力: 1000.000(kN)

最大桩净反力 : 1018.868(kN)

(2) 受弯计算

根据《桩基规范》5.9.2第1款，计算承台柱边截面弯矩

柱边左侧承台弯矩 : 3665.094(kN.m)

柱边右侧承台弯矩 : 3734.906(kN.m)

柱边上侧承台弯矩 : 3665.094(kN.m)

柱边下侧承台弯矩 : 3734.906(kN.m)

承台控制弯矩

_Mx : 3734.906(kN.m)

_My : 3734.906(kN.m)

承台计算配筋

_承台X方向计算配筋Asx : 按构造筋

_承台Y方向计算配筋Asy : 按构造配筋

(3) 柱对承台的冲切

根据《桩基规范》5.9.7 计算

柱截面尺寸(mm) _: 柱宽 1600；柱高 1600

桩截面换算边长(mm) _: 640

柱冲切计算承台厚度h0_: 1250(mm)

截面高度影响系数βhp_: 0.954

冲切面参数:

左 右 下 上

冲跨(mm) 1250 1250 1250 1250

冲切边长(mm) 2850 2850 2850 2850

冲跨比λ 1.000 1.000 1.000 1.000

冲切系数β0 0.700 0.700 0.700 0.700

抗冲切力(kN) 4068.865 4068.865 4068.865 4068.865

总抗冲切力 : 16275.459(kN)

(Fl=4000.000kN) ≤ (抗冲切力=16275.459kN) 满足.

(4) 桩对承台的冲切

根据《桩基规范》5.9.7及5.9.8 计算

承台冲切破坏锥体一半有效高度处的周长um，中桩按《桩基规范》5.9.7第1款计算，边桩按《桩基规范》5.9.8第1款计算，角桩按《桩基规范》5.9.8第2款计算。

桩号 1 为角桩

_冲切面参数:

_ 右 上

_冲跨(mm) 1250_ 1250

_冲切边长(mm) 1545_ 1545

_冲跨比λ 1.000_ 1.000

_冲切系数β0 0.467_ 0.467

_抗冲切力(kN) 1470.502_1470.502

_总抗冲切力(kN) : 2941.004

_总冲切力 (kN) : 1000.000

_(Fl=1000.000kN) ≤ (抗冲切力=2941.004kN) 满足.

桩号 2 为角桩

_冲切面参数:

_ 左 上

_冲跨(mm) 1250_ 1250

_冲切边长(mm) 1545_ 1545

_冲跨比λ 1.000_ 1.000

_冲切系数β0 0.467_ 0.467

_抗冲切力(kN) 1470.502_1470.502

_总抗冲切力(kN) : 2941.004

_总冲切力 (kN) : 1018.868

_(Fl=1018.868kN) ≤ (抗冲切力=2941.004kN) 满足.

桩号 3 不需要验算

桩号 4 为角桩

_冲切面参数:

_ 右 下

_冲跨(mm) 1250_ 1250

_冲切边长(mm) 1545_ 1545

_冲跨比λ 1.000_ 1.000

_冲切系数β0 0.467_ 0.467

_抗冲切力(kN) 1470.502_1470.502

_总抗冲切力(kN) : 2941.004

_总冲切力 (kN) : 981.132

_(Fl=981.132kN) ≤ (抗冲切力=2941.004kN) 满足.

桩号 5 为角桩

_冲切面参数:

_ 左 下

_冲跨(mm) 1250_ 1250

_冲切边长(mm) 1545_ 1545

_冲跨比λ 1.000_ 1.000

_冲切系数β0 0.467_ 0.467

_抗冲切力(kN) 1470.502_1470.502

_总抗冲切力(kN) : 2941.004

_总冲切力 (kN) : 1000.000

_(Fl=1000.000kN) ≤ (抗冲切力=2941.004kN) 满足.

所有桩:

_角桩 对承台冲切验算 满足.

_边桩 对承台冲切验算 满足.

_中桩 对承台冲切验算 满足.

(5) 承台抗剪验算:

根据《桩基规范》5.9.10 计算

剪切面 1

_剪切面坐标(mm) : (3250,-2330)～(-3250,-2330)

_实际宽度(mm) : 6500 计算宽度b(mm) : 6500

_剪跨a(mm) : 1530 剪跨比λ : 1.224

_剪切系数α : 0.787 高度影响系数βhs: 0.894

_抗剪切力(kN) : 9778.399

_剪切力设计值(kN): 2018.868

_(V=2018.868kN) ≤ 9778.399kN 满足截面要求.

剪切面 2

_剪切面坐标(mm) : (2330,-3250)～(2330,3250)

_实际宽度(mm) : 6500 计算宽度b(mm) : 6500

_剪跨a(mm) : 1530 剪跨比λ : 1.224

_剪切系数α : 0.787 高度影响系数βhs: 0.894

_抗剪切力(kN) : 9778.399

_剪切力设计值(kN): 2018.868

_(V=2018.868kN) ≤ 9778.399kN 满足截面要求.

剪切面 3

_剪切面坐标(mm) : (3250,2330)～(-3250,2330)

_实际宽度(mm) : 6500 计算宽度b(mm) : 6500

_剪跨a(mm) : 1530 剪跨比λ : 1.224

_剪切系数α : 0.787 高度影响系数βhs: 0.894

_抗剪切力(kN) : 9778.399

_剪切力设计值(kN): 1981.132

_(V=1981.132kN) ≤ 9778.399kN 满足截面要求.

剪切面 4

_剪切面坐标(mm) : (-2330,-3250)～(-2330,3250)

_实际宽度(mm) : 6500 计算宽度b(mm) : 6500

_剪跨a(mm) : 1530 剪跨比λ : 1.224

_剪切系数α : 0.787 高度影响系数βhs: 0.894

_抗剪切力(kN) : 9778.399

_剪切力设计值(kN): 1981.132

_(V=1981.132kN) ≤ 9778.399kN 满足截面要求.

所有剪切面:

_承台下边 受剪验算 满足.

_承台右边 受剪验算 满足.

_承台上边 受剪验算 满足.

_承台左边 受剪验算 满足.

(6) 局部受压验算:

柱对承台局部受压验算: 不需要验算.

桩对承台局部受压验算: 不需要验算.

(7) 承台受力计算结果

X向主筋配置: E20@150 (13509mm2,0.154%)>Asx=13163mm2 满足

Y向主筋配置: E20@150 (13509mm2,0.154%)>Asy=13163mm2 满足

抗冲切 : 满足

抗剪切 : 满足

局部受压 : 满足

2.3 软弱下卧层验算结果

桩端持力层的地基承载力特征值fa1 : 0.000(kPa)

下卧层的地基承载力特征值fa2 : 0.000(kPa)

桩距sa : 2.907(m)

无下卧土层，不需要验算。

2.4 沉降计算结果(准永久组合作用下计算)

根据《桩基规范》5.5.8 计算桩基沉降计算深度Zn

根据《桩基规范》5.5.6 式5.5.6计算沉降

沉降计算点位置(x,y,z)(m) ：(0.000,0.000,-31.000)

沉降计算深度zn(m) ：5.400

沉降计算点附加应力(kPa) ：127.443

桩基等效沉降系数ψe ：0.170

沉降计算点最终沉降量(mm) ：6.9

(x=0.000, y=0.000)承台沉降量(mm) : 6.9

8.2.2独立桩承台设计(CT5-800-工作状态)

执行规范:

钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; Q - HRBF400; R - HRBF500

-----------------------------------------------------------------------

1 设计资料

1.1 已知条件

承台参数(5 桩承台第 1 种)

_承台底标高 _: -3.000(m)

_承台的混凝土强度等级_: C40

_承台钢筋级别 _: HRB400

_配筋计算as _: 100(mm)

承台尺寸参数

桩参数

_桩类型 _: 泥浆护壁钻(冲)孔桩

_承载力性状 _: 端承摩擦桩

_桩长 _: 28.000(m)

_是否方桩 _: 否

_桩直径 _: 800(mm)

_桩的混凝土强度等级 _: C35

_单桩极限承载力标准值_: 4000.000(kN)

_桩端阻力比 _: 0.400

_均匀分布侧阻力比 _: 0.400

_是否按复合桩基计算 _: 是

_桩基沉降计算经验系数_: 1.000

_压缩层深度应力比 _: 20.00%

柱参数

_柱宽 _: 1600(mm)

_柱高 _: 1600(mm)

_柱子转角 _: 0.000(度)

_柱的混凝土强度等级_: C30

柱上荷载

标准值

_弯矩Mxk _: 2076.400(kN.m)

_弯矩Myk _: 2076.400(kN.m)

_轴力Nk _: 762.200(kN)

_剪力Vxk _: 30.600(kN)

_剪力Vyk _: 30.600(kN)

是否为地震荷载组合 _: 否

基础与覆土的平均容重_: 25.000(kN/m3)

土层信息

_地面标高 _: -1.600(m)

_地下水标高_: -6.000(m)

1.2 计算内容

(1) 桩基竖向承载力计算

(2) 承台计算(受弯、冲切、剪计算及局部受压计算)

(3) 软弱下卧层验算

(4) 桩基沉降计算

2. 计算过程及计算结果

2.1 桩基竖向承载力验算

(1) 桩基竖向承载力特征值R计算

根据《桩基规范》5.2.2及5.2.3

式中：

Ra —— 单桩竖向承载力特征值；

Quk —— 单桩竖向极限承载力标准值；

K —— 安全系数,取K=2。

单桩竖向极限承载力标准值 Quk = 4000.000(kN)

单桩竖向承载力特征值 Ra = 2000.000(kN)

根据《桩基规范》5.2.5 不考虑地震作用

_承台效应系数ηc _= 0.090

_地基承载力特征值加权平均值fak _= 117.323(kPa)

_计算基桩所对应的承台底净面积Ac_= 7.947(m2)

复合桩基竖向承载力特征值 R_= 2083.917(kN)

(2) 桩基竖向承载力验算

根据《桩基规范》5.1.1 式5.1.1-1计算轴心荷载作用下桩顶全反力,式5.1.1-2计算偏心荷载作用下桩顶全反力

在轴心荷载作用下,桩顶全反力 Nk = 448.190(kN)

按《桩基规范》5.2.1(不考虑地震作用) 式5.2.1-1 (Nk≤1.00R) 验算

_(Nk=448.190kN) ≤ (1.00R=2083.917kN) 满足.

在偏心荷载作用下,按《桩基规范》5.2.1(不考虑地震作用) 式5.2.1-2(Nkmax≤1.20R) 计算

_桩号 1 : (N1k=440.396kN) ≤ (1.20R=2500.700kN) 满足.

_桩号 2 : (N2k=839.964kN) ≤ (1.20R=2500.700kN) 满足.

_桩号 3 : (N3k=448.190kN) ≤ (1.20R=2500.700kN) 满足.

_桩号 4 : (N4k=56.416kN) ≤ (1.20R=2500.700kN) 满足.

_桩号 5 : (N5k=455.984kN) ≤ (1.20R=2500.700kN) 满足.

_(Nkmax=839.964kN) ≤ (1.20R=2500.700kN) 满足.

2.2 承台受力计算

(1) 各桩净反力(kN)

根据《桩基规范》5.1.1 式5.1.1-2计算桩顶净反力(G=0.0kN)

桩号01 净反力: 1000.000(kN)

桩号02 净反力: 1018.868(kN)

桩号03 净反力: 1000.000(kN)

桩号04 净反力: 981.132(kN)

桩号05 净反力: 1000.000(kN)

最大桩净反力 : 1018.868(kN)

(2) 受弯计算

根据《桩基规范》5.9.2第1款，计算承台柱边截面弯矩

柱边左侧承台弯矩 : 3665.094(kN.m)

柱边右侧承台弯矩 : 3734.906(kN.m)

柱边上侧承台弯矩 : 3665.094(kN.m)

柱边下侧承台弯矩 : 3734.906(kN.m)

承台控制弯矩

_Mx : 3734.906(kN.m)

_My : 3734.906(kN.m)

承台计算配筋

_承台X方向计算配筋Asx : 按构造筋

_承台Y方向计算配筋Asy : 按构造配筋

(3) 柱对承台的冲切

根据《桩基规范》5.9.7 计算

柱截面尺寸(mm) _: 柱宽 1600；柱高 1600

桩截面换算边长(mm) _: 640

柱冲切计算承台厚度h0_: 1250(mm)

截面高度影响系数βhp_: 0.954

冲切面参数:

左 右 下 上

冲跨(mm) 1250 1250 1250 1250

冲切边长(mm) 2850 2850 2850 2850

冲跨比λ 1.000 1.000 1.000 1.000

冲切系数β0 0.700 0.700 0.700 0.700

抗冲切力(kN) 4068.865 4068.865 4068.865 4068.865

总抗冲切力 : 16275.459(kN)

(Fl=4000.000kN) ≤ (抗冲切力=16275.459kN) 满足.

(4) 桩对承台的冲切

根据《桩基规范》5.9.7及5.9.8 计算

承台冲切破坏锥体一半有效高度处的周长um，中桩按《桩基规范》5.9.7第1款计算，边桩按《桩基规范》5.9.8第1款计算，角桩按《桩基规范》5.9.8第2款计算。

桩号 1 为角桩

_冲切面参数:

_ 右 上

_冲跨(mm) 1250_ 1250

_冲切边长(mm) 1545_ 1545

_冲跨比λ 1.000_ 1.000

_冲切系数β0 0.467_ 0.467

_抗冲切力(kN) 1470.502_1470.502

_总抗冲切力(kN) : 2941.004

_总冲切力 (kN) : 1000.000

_(Fl=1000.000kN) ≤ (抗冲切力=2941.004kN) 满足.

桩号 2 为角桩

_冲切面参数:

_ 左 上

_冲跨(mm) 1250_ 1250

_冲切边长(mm) 1545_ 1545

_冲跨比λ 1.000_ 1.000

_冲切系数β0 0.467_ 0.467

_抗冲切力(kN) 1470.502_1470.502

_总抗冲切力(kN) : 2941.004

_总冲切力 (kN) : 1018.868

_(Fl=1018.868kN) ≤ (抗冲切力=2941.004kN) 满足.

桩号 3 不需要验算

桩号 4 为角桩

_冲切面参数:

_ 右 下

_冲跨(mm) 1250_ 1250

_冲切边长(mm) 1545_ 1545

_冲跨比λ 1.000_ 1.000

_冲切系数β0 0.467_ 0.467

_抗冲切力(kN) 1470.502_1470.502

_总抗冲切力(kN) : 2941.004

_总冲切力 (kN) : 981.132

_(Fl=981.132kN) ≤ (抗冲切力=2941.004kN) 满足.

桩号 5 为角桩

_冲切面参数:

_ 左 下

_冲跨(mm) 1250_ 1250

_冲切边长(mm) 1545_ 1545

_冲跨比λ 1.000_ 1.000

_冲切系数β0 0.467_ 0.467

_抗冲切力(kN) 1470.502_1470.502

_总抗冲切力(kN) : 2941.004

_总冲切力 (kN) : 1000.000

_(Fl=1000.000kN) ≤ (抗冲切力=2941.004kN) 满足.

所有桩:

_角桩 对承台冲切验算 满足.

_边桩 对承台冲切验算 满足.

_中桩 对承台冲切验算 满足.

(5) 承台抗剪验算:

根据《桩基规范》5.9.10 计算

剪切面 1

_剪切面坐标(mm) : (3250,-2330)～(-3250,-2330)

_实际宽度(mm) : 6500 计算宽度b(mm) : 6500

_剪跨a(mm) : 1530 剪跨比λ : 1.224

_剪切系数α : 0.787 高度影响系数βhs: 0.894

_抗剪切力(kN) : 9778.399

_剪切力设计值(kN): 2018.868

_(V=2018.868kN) ≤ 9778.399kN 满足截面要求.

剪切面 2

_剪切面坐标(mm) : (2330,-3250)～(2330,3250)

_实际宽度(mm) : 6500 计算宽度b(mm) : 6500

_剪跨a(mm) : 1530 剪跨比λ : 1.224

_剪切系数α : 0.787 高度影响系数βhs: 0.894

_抗剪切力(kN) : 9778.399

_剪切力设计值(kN): 2018.868

_(V=2018.868kN) ≤ 9778.399kN 满足截面要求.

剪切面 3

_剪切面坐标(mm) : (3250,2330)～(-3250,2330)

_实际宽度(mm) : 6500 计算宽度b(mm) : 6500

_剪跨a(mm) : 1530 剪跨比λ : 1.224

_剪切系数α : 0.787 高度影响系数βhs: 0.894

_抗剪切力(kN) : 9778.399

_剪切力设计值(kN): 1981.132

_(V=1981.132kN) ≤ 9778.399kN 满足截面要求.

剪切面 4

_剪切面坐标(mm) : (-2330,-3250)～(-2330,3250)

_实际宽度(mm) : 6500 计算宽度b(mm) : 6500

_剪跨a(mm) : 1530 剪跨比λ : 1.224

_剪切系数α : 0.787 高度影响系数βhs: 0.894

_抗剪切力(kN) : 9778.399

_剪切力设计值(kN): 1981.132

_(V=1981.132kN) ≤ 9778.399kN 满足截面要求.

所有剪切面:

_承台下边 受剪验算 满足.

_承台右边 受剪验算 满足.

_承台上边 受剪验算 满足.

_承台左边 受剪验算 满足.

(6) 局部受压验算:

柱对承台局部受压验算: 不需要验算.

桩对承台局部受压验算: 不需要验算.

(7) 承台受力计算结果

X向主筋配置: E20@150 (13509mm2,0.154%)>Asx=13163mm2 满足

Y向主筋配置: E20@150 (13509mm2,0.154%)>Asy=13163mm2 满足

抗冲切 : 满足

抗剪切 : 满足

局部受压 : 满足

2.3 软弱下卧层验算结果

桩端持力层的地基承载力特征值fa1 : 0.000(kPa)

下卧层的地基承载力特征值fa2 : 0.000(kPa)

桩距sa : 2.907(m)

无下卧土层，不需要验算。

2.4 沉降计算结果(准永久组合作用下计算)

根据《桩基规范》5.5.8 计算桩基沉降计算深度Zn

根据《桩基规范》5.5.6 式5.5.6计算沉降

沉降计算点位置(x,y,z)(m) ：(0.000,0.000,-31.000)

沉降计算深度zn(m) ：5.400

沉降计算点附加应力(kPa) ：127.443

桩基等效沉降系数ψe ：0.170

沉降计算点最终沉降量(mm) ：6.9

(x=0.000, y=0.000)承台沉降量(mm) : 6.9

8.2.3 单桩水平承载力　

1.1 基本资料　

1.1.1 工程名称：工程一　

1.1.2 桩型：灌注桩；桩顶约束情况：铰接　

1.1.3 圆桩直径 d ＝ 800mm；纵向钢筋的根数、直径为 14φ22；桩身配筋率 ρg ＝ 1.258%　

1.1.4 桩身混凝土强度等级 C35， ft ＝ 1.575N/mm2， Ec ＝ 31334N/mm2；　

纵向受力钢筋的混凝土保护层厚度 cs ＝ 55mm；钢筋弹性模量 Es ＝ 200000N/mm2　

1.1.5 桩顶允许水平位移 x0a ＝ 6mm；桩侧土水平抗力系数的比例系数 m ＝ 6MN/m4；　

桩的入土长度 h ＝ 28m　

1.2 计算结果　

1.2.1 桩身换算截面受拉边缘的截面模量 W0　

1.2.1.1 扣除保护层厚度的桩直径 d0 ＝ d - 2c ＝ 800-2*55 ＝ 690mm　

1.2.1.2 钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值 αE ＝ Es / Ec ＝ 200000/31334 ＝ 6.3829　

1.2.1.3 W0 ＝ πd·[d2 + 2(αE - 1)ρg·d02] / 32　

＝ π*0.8*[0.82+2*(6.3829-1)*0.01258*0.692]/32 ＝ 0.055329m3　

1.2.2 桩身抗弯刚度 EI　

1.2.2.1 桩身换算截面惯性矩 I0 ＝ W0·d0 / 2 ＝ 0.05533*0.69/2 ＝ 0.0190883m4　

1.2.2.2 EI ＝ 0.85Ec·I0 ＝ 0.85*31334*1000*0.0190883 ＝ 508396kN·m2　

1.2.3 桩的水平变形系数 α 按桩基规范式 5.7.5 确定：α ＝ (m·b0 / EI)1/5　

1.2.3.1 圆形桩当直径 d ≤ 1m 时 b0 ＝ 0.9(1.5d + 0.5) ＝ 0.9*(1.5*0.8+0.5) ＝ 1.530m　

1.2.3.2 α ＝ (m·b0 / EI)1/5 ＝ (6000*1.53/508396)0.2 ＝ 0.4481(1/m)　

1.2.4 桩顶水平位移系数 νx　

1.2.4.1 桩的换算埋深 αh ＝ 0.4481*28 ＝ 12.55m　

1.2.4.2 查桩基规范表 5.7.2，桩顶水平位移系数 νx ＝ 2.441　

1.2.5 桩身配筋率不小于 0.65% 的灌注桩的单桩水平承载力特征值按桩基规范式 5.7.2-2 确定：　

Rha = 0.75α3·EI·x0a / νx　

1.2.5.1 Rha ＝ 0.75*0.44813*508396*0.006/2.441 ＝ 84.3kN　

工作状态水平荷载116.7kN<5x84.3=421.5Kn 桩水平承载力满足设计要求。

8.2.4连续梁计算

一、计算简图：

计算简图中的符号说明： G - 恒载 Q - 活载 R - 人防

二、计算条件：

(1)计算参数：

工程名称: 工程一

工程项目: 项目一

连续梁编号: 连续梁1

混凝土强度等级: C40

纵筋级别: HRB400

箍筋级别: HRB400

上部保护层厚度c1(mm): 40

下部保护层厚度c2(mm): 40

箍筋间距s(mm): 200

箍筋指数n: 6

最小配筋率(%): 0.2

配筋放大系数: 1.0

是否计算挠度: 否

是否计算裂缝: 否

是否进行支座弯矩调幅: 否

抗震构造等级: 非抗震

输出标准组合内力图: 否

输出准永久组合弯矩图: 否

恒载分项系数gG: 自动

活载分项系数gQ: 自动

活载组合值系数yc: 0.7

活载准永久值系数yq: 0.5

考虑梁自重: 否

考虑活载不利布置: 否

裂缝计算依据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

(2)以下是输入的荷载数据：

符号说明：

P -荷载值或荷载起点值(kN) P1-荷载终点值(kN)

X -对左右端均布荷载为荷载长度(mm),对称梯形荷载为折点距两端节点距离(mm)

对集中力和集中力矩荷载为荷载点距左端节点距离(mm)

对称三角形荷载和任意线布荷载为荷载起点距左端节点距离(mm)

X1-对称三角形荷载为荷载长度(mm),对任意线布荷载为荷载长度(mm)

三、计算依据：

《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

《建筑结构荷载规范》GB5009-2012

四、计算结果：

(1)单位说明： 弯 菊 kN.m 见 例:kN

纵筋面积:mm2 箍筋面积:mm2/m

裂 缝:mm 挠 度:mm

符号说明： ? - HPB235 A - HPB300 B - HRB335 C - HRB400 D - HRB500

(2)以下是非人防组合下的内力、配筋、裂缝及挠度计算结果：

跨 号: 1 跨 长: 3750 截面尺寸: 1000 × 1350

跨 号: 2 跨 长: 3750 截面尺寸: 1000 × 1350

五、内力简图：

8.2.5交叉暗梁设计

执行规范: