环氧官能化ABS增韧PBT
长春工业大学采用种子乳液聚合的方法，合成了不同核壳比的甲基丙烯酸缩水甘油酯(GMA)接枝的丙烯腈（AN）-丁二烯（PB）-苯乙烯（St)塑料ABS （ABS-g-GMA）耐冲击改性剂，用于增韧聚对苯二甲酸丁二酯（PBT），研究了耐冲击改性剂核壳比对共混物缺口冲击强度、拉伸强度等性能的影响。
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耐冲击改性剂合成
采用乳液聚合的方法，改变体系中PBL，St、AN的投料量的比例，制备不同核壳比的ABS-g-GMA耐冲击改性剂。PBL及单体溶液中的St，AN，GMA，CHP，TDDM的投料量见表1，其中GMA的投料量为St和AN质量的2.5%。在1?L三口圆底烧瓶中加入0.5?g?DX，0.5?g?SPP和少量去离子水，待固体完全溶解后，加入10?mL质量浓度为1mg/L的FeSO4溶液，按照表1加入PBL胶乳及适量去离子水和0.05?mL?CHP，反应在65℃、氮气保护条件下开始进行，将事先配好的单体溶液通过蠕动泵滴入三口瓶中，滴加完成后补加0.05?mL?CHP，待单体反应完后，加入约10?mL抗氧剂并继续反应0.5?h。停止反应后进行破乳、洗涤、脱水，得到的产物在真空烘箱中于60℃干燥24?h后使用。
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增韧PBT的制备
共混前，将PBT和耐冲击改性剂在真空烘箱中分别以80℃和60℃烘干24?h，然后将PBT和各耐冲击改性剂按照PB橡胶含量为12%，15%，18%，21%，24%预先混合均匀。设置转矩流变仪的温度为240℃，转子转速为60?r/min，时间为7?min，待温度达到预设后，将预先混合好的混合物依次加入转矩流变仪进行熔融共混。
将共混后的物料在尺寸为60?mm×120?mm× 3?mm和60?mm×120?mm×1?mm的两种模具中铺平并放置在平板硫化机上进行热压，设置热压温度为240℃、热压时间为4?min、压力为6?MPa，压制完成后冷却脱模，得到增韧PBT板材，将增韧PBT板材裁成测试样条，用于测试性能。
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官能化效果分析
不同核壳比耐冲击改性剂和ABS的FTIR谱图如图1所示。
从图1可以看出，与不含有GMA的ABS相比，含有GMA的耐冲击改性剂在1?730?cm-1处有明显的吸收峰，此处的吸收峰为GMA中具有的酯羰基的伸缩振动峰。由于测试前所有测试样品均已用丙酮处理掉了所有的未接枝游离链段，因此FTIR测试结果证明GMA已经成功接枝到ABS上。
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力学性能分析
制备不同核壳比的ABS-g-GMA耐冲击改性剂是通过在合成时改变PB与St和AN的投料比例来实现的。在制备不同核壳比ABS-g-GMA耐冲击改性剂增韧PBT时，只有耐冲击改性剂中含有PB橡胶对增韧起重要作用，所以改变不同核壳比ABS-g-GMA耐冲击改性剂的用量可以控制PB的含量。
不同核壳比耐冲击改性剂增韧PBT的缺口冲击强度如图2所示。
由图2可以看出，增韧PBT的缺口冲击强度随着PB含量的增加整体上增大，但各增韧PBT曲线有明显不同。用核壳比为40/60的耐冲击改性剂增韧PBT，当PB质量分数为12%时，增韧PBT就具有较高的缺口冲击强度，当PB含量继续增加时，增韧PBT的缺口冲击强度也会增加，但增加的幅度不大。用核壳比为50/50的耐冲击改性剂增韧PBT，增韧PBT的缺口冲击强度在PB质量分数为15%时大幅度提高，继续增加PB含量，增韧PBT的缺口冲击强度仍继续提高，但是幅度逐渐变小。用核壳比为60/40的耐冲击改性剂增韧PBT，当PB质量分数为12%时，增韧PBT就已经具有较高的缺口冲击强度，当PB含量继续增加时，增韧PBT的缺口冲击强度也随之继续增大，当PB质量分数为24%时，缺口冲击强度达到最大值，为531.15?J/m。用核壳比为70/30的耐冲击改性剂增韧PBT，当PB质量分数小于18%时，随着PB含量的增加，增韧PBT的缺口冲击强度增幅不大，但当PB质量分数大于18%时，增韧PBT的缺口冲击强度迅速增大。用核壳比为80/20的耐冲击改性剂增韧PBT，与其他耐冲击改性剂增韧PBT相比，缺口冲击强度较低，耐冲击改性剂粒子对PBT的增韧效果较差。综上所述，耐冲击改性剂的核壳比与耐冲击改性剂的增韧效果有着较为明显的相关性，耐冲击改性剂的增韧效果随核壳比的增加总体呈现先变好后变差的趋势，其中，核壳比为50/50，60/40，70/30的耐冲击改性剂可以有效地增韧PBT，且核壳比为60/40的耐冲击改性剂的增韧效果最好，在PB含量相同时能获得最高的缺口冲击强度，核壳比较小(40/60)的耐冲击改性剂能在一定程度上增韧PBT，但增韧效果有限，核壳比较大(80/20)的耐冲击改性剂对于PBT的增韧效果远低于其他核壳比的耐冲击改性剂。这是因为橡胶粒子表面的接枝层有助于耐冲击改性剂粒子在基体中的均匀分散，核壳比过大时，橡胶粒子不能被接枝层完全包裹，会影响耐冲击改性剂粒子在基体中的分散，核壳比较小时，橡胶粒子外的接枝层过厚，过多的SAN引入体系后，也会影响基本的性能。适当的核壳比才会使橡胶粒子均匀分布在基体中的同时又能够很好地地发挥增韧作用，达到最好的增韧效果。
不同核壳比耐冲击改性剂增韧PBT的拉伸弹性模量如图3所示。
由图3可以看出，加入耐冲击改性剂后共混物的弹性模量显著降低。随着PB含量的增加，增韧PBT的拉伸弹性模量显著降低。耐冲击改性剂的核壳比不同，增韧PBT的拉伸弹性模量也有些许不同，但变化规律不明显，可以认为耐冲击改性剂的核壳比对增韧PBT拉伸弹性模量的影响不大。
不同核壳比耐冲击改性剂增韧PBT的拉伸屈服强度如图4所示。
由图4可以看出，增韧PBT的拉伸屈服强度随PB含量的增加而降低，拉伸屈服强度随PB含量的变化规律与图3中拉伸弹性模量随PB含量的变化规律类似。对比增韧PBT的拉伸屈服强度可以发现，在PB含量相同的情况下，耐冲击改性剂核壳比较小(40/60，50/50)时，增韧PBT的拉伸屈服强度较大，核壳比较大(60/40，70/30，80/20)时，拉伸屈服强度较小。耐冲击改性剂的核壳比能对拉伸屈服强度产生一定的影响，增大核壳比能在一定程度上降低增韧PBT的拉伸屈服强度。
不同核壳比耐冲击改性剂增韧PBT的断裂伸长率如图5所示。
由图5可以看出，增韧PBT的断裂伸长率整体上随PB含量的增加而增大。耐冲击改性剂的核壳比与增韧PBT的断裂伸长率有着较明显的正相关性，当PB含量相同时，随着耐冲击改性剂核壳比的逐渐增加，增韧PBT的断裂伸长率逐渐减小。这是由于随着耐冲击改性剂核壳比的增加，耐冲击改性剂中PB粒子外包裹的接枝层变薄，致使PB粒子间易发生团聚，影响PB粒子在基体中的均匀分散，从而降低了增韧PBT发生断裂前的延展性。
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共混物的动态力学
性能分析
当PB质量分数为21%时，不同核壳比耐冲击改性剂增韧PBT的DMA曲线如图6所示，玻璃化转变温度(Tg)见表2，其中Tg，1为PBT的无定形相区的Tg，Tg，2为耐冲击改性剂中SAN相的Tg。
由图6可以看出，当PB质量分数为21%时，不同核壳比耐冲击改性剂增韧PBT的DMA曲线存在两个较为明显的峰，说明PBT与ABS-g-GMA耐冲击改性剂不完全混溶。随着耐冲击改性剂核壳比的增加，Tg，1先向高温区略微移动，再向低温区略微移动，Tg，2略微向低温区移动，但是整体上，两相的Tg变化不大，说明耐冲击改性剂的核壳比对于两相的Tg影响较小，改变耐冲击改性剂的核壳比并不能明显影响增韧PBT中两相间的相容性。
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结论
通过改变投料比例合成了不同核壳比的ABS-g-GMA耐冲击改性剂。核壳比不同的耐冲击改性剂对PBT的增韧效果不同，耐冲击改性剂的增韧效果随着耐冲击改性剂核壳比的增加总体呈现先变好后变差的趋势，核壳比为60/40的耐冲击改性剂的增韧效果最好。核壳比对增韧PBT的拉伸屈服强度有一定的影响，核壳比较小时，增韧PBT的拉伸屈服强度较大；核壳比较大时，拉伸屈服强度较小。耐冲击改性剂的核壳比对增韧PBT断裂伸长率的影响较大，增韧PBT的断裂伸长率随着核壳比的增加而降低。增韧PBT的拉伸弹性模量和两相的相容性与核壳比的关系不大。
